این مقاله انگلیسی ISI در نشریه scientific.net در 11 صفحه در سال 2018 منتشر شده و ترجمه آن 18 صفحه میباشد. کیفیت ترجمه این مقاله ویژه – طلایی ⭐️⭐️⭐️ بوده و به صورت کامل ترجمه شده است.

مشخصات مقاله انگلیسی (PDF)
سال انتشار	2018
تعداد صفحات مقاله انگلیسی	11 صفحه با فرمت pdf
نوع مقاله	ISI
نوع ارائه مقاله	ژورنال
رشته های مرتبط با این مقاله	مهندسی عمران
گرایش های مرتبط با این مقاله	زلزله، سازه
چاپ شده در مجله (ژورنال)	مواد اصلی مهندسی – Key Engineering Materials
کلمات کلیدی	مهاربند کمانش ناپذیر، تاريخچه تحقيق، کمانش، انحلال انرژي
کلمات کلیدی انگلیسی	Buckling-Restrained Brace – Research History – Buckling – Energy Dissipation
ارائه شده از دانشگاه	موسسه فناوری توکیو ، ژاپن
نویسندگان	Toru Takeuchi
شناسه شاپا یا ISSN	ISSN 1662-9795
شناسه دیجیتال – doi	https://doi.org/10.4028/www.scientific.net/KEM.763.50
بیس	نیست ☓
مدل مفهومی	ندارد ☓
پرسشنامه	ندارد ☓
متغیر	ندارد ☓
رفرنس	دارای رفرنس در داخل متن و انتهای مقاله ✓
کد محصول	10051
لینک مقاله در سایت مرجع	لینک این مقاله در نشریه  scientific.net
نشریه الزویر

نوشته دانلود ترجمه مقاله پیشینه، طراحی و استفاده های مهاربند کمانش تاب (scientific.net 2018) (ترجمه ویژه – طلایی ⭐️⭐️⭐️) اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.

این مقاله انگلیسی ISI در نشریه ساینس دایرکت (الزویر) در 12 صفحه در سال 2016 منتشر شده و ترجمه آن 26 صفحه میباشد. کیفیت ترجمه این مقاله ویژه – طلایی ⭐️⭐️⭐️ بوده و به صورت کامل ترجمه شده است.

مشخصات مقاله انگلیسی (PDF)
سال انتشار	2016
تعداد صفحات مقاله انگلیسی	12 صفحه با فرمت pdf
رشته های مرتبط با این مقاله	مهندسی عمران
گرایش های مرتبط با این مقاله	سازه و مدیریت ساخت
مجله	مجله تحقیقات فولاد ساختمانی – Journal of Constructional Steel Research
دانشگاه	دانشکده عمران، معدن و مهندسی محیط زیست، دانشگاه وولونگونگ، استرالیا
کلمات کلیدی	مدل کمانش، طراحی ستون، قفسه متحرک، طول موثر، بار موهومی طراحی مبتنی بر پایداری
شناسه شاپا یا ISSN	ISSN 2015.10.019
رفرنس	دارد
لینک مقاله در سایت مرجع	لینک این مقاله در نشریه Elsevier
نشریه الزویر

• فهرست مطالب:

چکیده
1) مقدمه
2) چگونه ستون فولادی (فشرده) به ظرفیت باربری نهایی‌ خود می‌رسد؟
3) پیامد بار افقی موهومی
4) مسائل اثباتی
۴.۱ ستون‌های یکسرگیردار تحت بار محوری در رأس
۴.۲ ستون‌های دارای تکیه‌گاه گیردار و قیود ارتجاعی در نقطه بارگذاری
۴.۳. ستون‌های تحت یک بار ثقلی میانی
4.4 ستون‌های تحت دو بار ثقلی با فاصله یکسان
4.۵ ستون‌های تحت دو بار ثقلی با فاصله غیریکسان
4.6 ستون‌های تحت لنگرهای خمشی اولیه
4.6 خلاصه نتایج تحلیل
5) نتیجه‌گیری

• بخشی از ترجمه:

5) نتیجه‌گیری
روش بار موهومی و تحلیل ارتجاعی مرتبه دوم برای امکان استفاده از «طول غیرتکیه‌گاهی واقعی» ستون در بررسی طراحی مبتنی بر پایداری آن در نظر گرفته شد. با این حال، در اجرای مهندسی سازه، طول غیرتکیه‌گاهی برای یک مقطع از ستون که تحت بارهای ثقلی میانی است و هیچ قید جانبی در آن وجود ندارد مبهم است. آئین‌نامه طراحی قفسه متحرک اروپا مدلی کمانشی را تعیین کرده است که اغلب ضریب طول موثری بیش از واحد نتیجه می‌دهد. این مقاله در در مورد طراحی برپایه تحلیل ارتجاعی مرتبه دوم نشان داد که نه تنها نیازی نیست ضریب طول موثر مقطع بدون قیود جانبی در دو انتها بیشتر از واحد باشد، حتی می‌تواند بسیار کمتر از واحد باشد.
این موضوع را به این صورت می‌توان توجیه کرد که چون تأثیر ناپایدارکننده نبود قید جانبی در تحلیل مرتبه دوم که بار افقی موهومی (یا نیروی افقی معادل) را لحاظ می‌کند دیده نشد، قید افقی موهومی باید بر روی مدل کمانش برای تعیین طول موثری که در معادله اندرکنش استفاده خواهد شد اعمال شود.

• بخشی از مقاله انگلیسی:

5. Conclusions

The notional load approach, in conjunction with second-order elastic analysis, was conceived in order to allow the use of the “actual unsupported length” of a column in its stability design check. However, in structural engineering practice, it is unclear what the unsupported length is for a segment of a column with intermediate gravity loads where no lateral restraints exist. The European drive-in rack design code prescribes a buckling model that mostly results in effective length factors greater than unity. This paper points out that, in the context of second-order elastic analysis based design procedure, not only the effective length factor of a segment without lateral restraints at both ends needs not be greater than unity, it can even be significantly less than unity. It is explained that, since the destabilising effect due to the absence of a lateral restraint has been represented in the second-order analysis that incorporates the notional horizontal load (or the equivalent horizontal force), a notional horizontal restraint should be imposed onto the buckling model in determining the effective length to be used in the interaction equation.

دانلود رایگان مقاله انگلیسی          خرید ترجمه فارسی مقاله

نوشته دانلود ترجمه مقاله مدل کمانشی برای طرح بر اساس ثبات ستون فولادی (ساینس دایرکت – الزویر 2016) (ترجمه ویژه – طلایی ⭐️⭐️⭐️) اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.

مشخصات مقاله انگلیسی (PDF)
سال انتشار	2015
تعداد صفحات مقاله انگلیسی	9 صفحه با فرمت pdf
نوع مقاله	ISI
نوع نگارش	مقاله مروری (Review Article)
نوع ارائه مقاله	ژورنال
رشته های مرتبط با این مقاله	مهندسی عمران
گرایش های مرتبط با این مقاله	سازه، مدیریت ساخت
چاپ شده در مجله (ژورنال)	سازه های جدار نازک – Thin-Walled Structures
کلمات کلیدی	کمانش، بتن تقویت شده منسوج (TRC)، بررسی تجربی، عناصر محدود، روش ریکس اصلاح شده، ساختار های پوسته
کلمات کلیدی انگلیسی	(Buckling – Experimental investigation – Finite elements – Modified Riks method – Shell structures – Textile reinforced concrete (TRC
ارائه شده از دانشگاه	دانشکده مهندسی، گروه مکانیک مواد و سازه ها (MeMC)، بروکسل، بلژیک
نمایه (index)	Scopus – Master journals – JCR
نویسندگان	E. Verwimp، T. Tysmans، M. Mollaert، S. Berg
شناسه شاپا یا ISSN	ISSN 0263-8231
شناسه دیجیتال – doi	https://doi.org/10.1016/j.tws.2015.03.021
ایمپکت فاکتور(IF) مجله	4.001 در سال 2018
شاخص H_index مجله	73 در سال 2019
شاخص SJR مجله	1.705 در سال 2018
شاخص Q یا Quartile (چارک)	Q1 در سال 2108
بیس	نیست ☓
مدل مفهومی	ندارد ☓
پرسشنامه	ندارد ☓
متغیر	ندارد ☓
رفرنس	دارای رفرنس در داخل متن و انتهای مقاله ✓
کد محصول	9725
لینک مقاله در سایت مرجع	لینک این مقاله در نشریه Elsevier
نشریه الزویر

نوشته دانلود ترجمه مقاله انالیز کمانش تجربی و عددی یک طاق TRC باریک – الزویر 2015 اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.

مشخصات مقاله انگلیسی (PDF)
سال انتشار	2011
تعداد صفحات مقاله انگلیسی	9 صفحه با فرمت pdf
نوع مقاله	ISI
نوع نگارش	مقاله پژوهشی (Research Article)
نوع ارائه مقاله	ژورنال
رشته های مرتبط با این مقاله	مهندسی عمران
گرایش های مرتبط با این مقاله	سازه و مدیریت ساخت
چاپ شده در مجله (ژورنال)	سازه های جدار نازک – Thin-Walled Structures
کلمات کلیدی	سطح مقطع لوله ای پر شده از بتن (CFT)، سطح مقطع فولادی توخالی دایره ای (CHS) ، بار کوبشی، مقاومت نهایی، تست های فشردگی، نسبت قطر به ضخامت، نسبت عرض به ضخامت، روش مستقیم محاسبه مقاومت
کلمات کلیدی انگلیسی	Circular hollow steel (CHS) sections – Concrete-filled tubular (CFT) sections – Squash load – Ultimate strength – Compression tests – Diameter to thickness ratio – Width to thickness ratio – Direct strength method
ارائه شده از دانشگاه	گروه مهندسی عمران ، دانشگاه یونگنام ، کره جنوبی
نمایه (index)	Scopus – Master journals – JCR
نویسندگان	Young Bong Kwon، Sang Jung Seo، Doo Won Kang
شناسه شاپا یا ISSN	ISSN 0263-8231
شناسه دیجیتال – doi	https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.08.009
ایمپکت فاکتور(IF) مجله	4.001 در سال 2018
شاخص H_index مجله	73 در سال 2019
شاخص SJR مجله	1.705 در سال 2018
شاخص Q یا Quartile (چارک)	Q1 در سال 2018
بیس	نیست ☓
مدل مفهومی	ندارد ☓
پرسشنامه	ندارد ☓
متغیر	ندارد ☓
رفرنس	دارای رفرنس در داخل متن و انتهای مقاله ✓
کد محصول	10000
لینک مقاله در سایت مرجع	لینک این مقاله در نشریه Elsevier
نشریه الزویر

نوشته دانلود ترجمه مقاله تخمین نیروی کوبشی ستون های لوله ای پر از بتن – الزویر 2011 اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.

گروه آموزشی ترجمه فا اقدام به ارائه ترجمه مقاله با موضوع ” تحلیل حساسیت مقاومت خمشی تیرهای فولادی ” در قالب فایل ورد نموده است که شما عزیزان میتوانید پس از دانلود رایگان مقاله انگلیسی و نیز مطالعه نمونه ترجمه و سایر مشخصات، ترجمه را خریداری نمایید.

• فهرست مطالب:

چکیده
1. مقدمه
2. کمانش جانبی= پیچشی تیرهای مستقیم
3. تغییر شکل تیرها با تاب و انحنای اولیه
4. مدلسازی ناکاملی های (عیوب) تصادفی
5. آنالیز آماری ظرفیت حمل بار کشسانی
6. آنالیز حساسیت ظرفیت حمل بار کشسانی
7. آنالیز آماری ظرفیت حمل بار غیر کشسانی
8. نتیجه گیری

• بخشی از ترجمه:

نتیجه گیری
قابلیت اطمینان تیرهای متحمل بار ممکن است در تولید در درجه اول با کاهش تغییرپذیری مواد اولیه و عیوب هندسی افزایش یابد. این عملا با تنظیم محدودیت های تحمل مناسب و با کنترل افزایش یافته در طول تولید به دست می آید.
نتایج SA از ظرفیت حمل بار کشسانی MR ارائه شده در این مقاله نشان داده است که ایمنی تیرهای-IPE خم شده ممکن است با کاهش تغییرپذیری تصادفی متغیرهای fy, e0, t2 تا حد قابل توجهی افزایش یابد، شکل 11 را ببینید.
MR تا حد قابل توجهی تحت تاثیر تغییرپذیری استحکام ایجاد شده fy برای ( λ)LT=0 اگر ( λ) LT<0.71 است، پس این یک کار خمش ساده¬ای است، که در آن ظرفیت حمل بار تنها در مقدار تاب ارتجاعی و هندسه سطح مقطع وابسته می باشد. برای ( λ)LT=0، ضریب حساسیت تاب ارتجاعی Sfy = 0.73، و از آنجا که فعل و انفعالات مرتبه بالاتر بسیار کوچکتر عبارت از مجموع ضرایب حساسیت متغیرهای h, b, t1, t2, rاست، پس r را می توان تقریبا 1-0.73 = 0.27, در نظر گرفت، که در آن ضخامت فلنج دارای تاثیر غالب St2 = 0:24 است (تغییرپذیری نادیده گرفته میشود)، شکل 11 را ببینید.

• بخشی از مقاله انگلیسی:

8. Conclusion

The reliability of load bearing beams may be increased in production primarily by decreasing the variability of initial material and geometrical imperfections. This can be practically achievedby setting appropriate tolerance limits ofmetallurgical standards and by increased control during production. Results of SA of the elastic load carrying capacity MR presented in this article have shown thatthe safety of bentIPEbeams may be significantly increased by decreasing the random variability of variables fy, e0, t2, see Fig. 11. MR is significantly influenced by the variability of yield strength fy for lLT < 0:71. If lLT ¼ 0, then it is a simple bending task, where the load carrying capacity is dependent solely on the magnitude of yield strength and the geometry of the cross section. For lLT ¼ 0 the sensitivity coefficient of yield strength is Sfy = 0.73, and since the higher order interactions are very small the sum of sensitivity coefficients of variables h, b, t1, t2, r can be considered as approximately 1 0.73 = 0.27, of which the flange thickness has the dominant influence St2 ¼ 0:24 (variability of b, t1, r can be neglected), see Fig. 11.

دانلود رایگان مقاله انگلیسی

خرید ترجمه فارسی مقاله

نوشته دانلود ترجمه مقاله تحلیل حساسیت مقاومت خمشی تیرهای فولادی – مجله الزویر اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.

• بخشی از ترجمه:

چکیده ترجمه:
تعدادی تیرورق با مقیاس واقعی به منظور تعیین مشخصات مکانیزم گسیختگی برشی تیرورق ها، مدلسازی شده و مورد تحلیل قرار گرفتند. هدف از این مطالعه عددی غیرخطی به روش اجزای محدود و با فرض تغییرشکلهای بزرگ الاستوپلاستیک، مشخص نمودن آن است که مفاصل پلاستیک ظاهر شده در آزمایش های تجربی چگونه، کی و کجا شکل می گیرند. مشاهده شده که مفصل های پلاستیک ناشی از برش تنها در چشمه های انتهایی شکل می گیرند. این مفاصل به دلیل تغییرشکل های برشی نزدیک تکیه گاه ها و نه به علت تنش های خمشی حاصل از نواحی کششی شکل می گیرند. همچنین مقایسه ای میان ظرفیت نهایی تیرورق های مختلف و آیین نامه ها و نظریه های مختلف ارائه شده است. در پایان، نشان داده شده است که مدلسازی چشمه های برشی ساده، به شکل ورق های جدا از هم، مکانیزم گسیختگی صفحات جان را به طور صحیح نشان نمی دهند.
١. مقدمه
تیرورق ها به منظور تحمل بارهای سنگین در طول دهانه های طویلی مانند طبقات ساختمانی، پل ها و جرثقیل ها طراحی می گردند؛ یعنی در مواردی که مقاطع نورد شده استاندارد یا تیرهای تقویت شده با ورق جوابگو نیستند.
به طور کلی تیرورق ها به وسیله جوش دادن دو بال، یک جان و تعدادی سخت کننده عرضی به هم ایجاد می شوند. بال ها لنگر اعمالی و ورقهای جان برش را تحمل می کنند. در اغلب موارد عملی، نیروی برشی اعمالی به بال، نسبتا کمتر از نیروهای قائم آن است. بنابراین برای رسیدن به نسبتهای بالاتر مقاومت به وزن از تیرهای عمیق استفاده می شود. این امر مستلزم جان عمیقی است که وزنش به خاطر ضخامت کم حداقل شده باشد. اشکال مختلف ناپایداری ها، مانند کمانش برشی ورق های جان، کمانش پیچشی-جانبی تیرها، کمانش فشاری جان ها، کمانش جان ناشی از بال و کمانش موضعی و خمیدگی جان در روش های طراحی در نظر گرفته می شوند.
معمولا ورق های جان به دلیل لاغری در مراحل اولیه بارگذاری دچار کمانش می شوند. بنابراین، یک جنبه مهم در طراحی تیرورق ها کمانش برشی و گسیختگی اجزای جان است. جان ها معمولا توسط سخت کننده های عرضی و در برخی موارد طولی تقویت می شوند تا مقاومت کمانشی بیشتری پیدا کنند. روش طراحی مناسب برای جان عبارتست از یافتن ترکیبی بهینه از ضخامت ورق و فاصله سخت کننده که از نظر اقتصادی روی هزینه های ساخت و مصالح اثر می گذارد. روش طراحی جان های تیرورق معمولا به دو دسته تقسیم می شود:
١- طراحی تنش مجاز بر اساس شرط محدود کننده کمانش الاستیک
٢- طراحی مقاومتی بر اساس مقاومت نهایی پس کمانشی در روش طراحی حالت حدی.

• بخشی از مقاله انگلیسی:

Abstract

A number of full-scale plate girders are modeled and analyzed to determine their shear failure mechanism characteristics. An objective of this numerical nonlinear large deflection elastoplastic finite element study is to clarify how, when, and why plastic hinges that emerge in experimental tests actually form. It is observed that shear-induced plastic hinges only develop in the end panels. These hinges are caused by the shear deformations near supports and not due to bending stresses arising from tension fields. Also, a comparison between the ultimate capacity of various plate girders and different codes and theories is presented. Finally, it is shown that simple shear panels, in the form of detached plates, do not accurately represent the failure mechanism of web plates.

دانلود رایگان مقاله انگلیسی

خرید ترجمه فارسی مقاله

نوشته دانلود ترجمه مقاله ویژگی های شکست برشی تیر صفحه فولاد – مجله الزویر اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.

بخشی از ترجمه:

چکیده

تغییر شکل خزش و کمانش بار خزش برای پوسته کروی متقارن کم عمق بدون عیب و نقض اولیه باشد. برای خزش غیر خطی، هر دو کرنش سخت شدن و زمان سخت شدن جزء قوانین تجزیه و تحلیل می باشد. نتایج نشان می دهد که بازده کرنش سختی بهتر از زمان سخت شدن می باشد. نتایج همچنین نشان می دهد که نقض اولیه نقش مهمی در کاهش خزش کمانش بار بازی می کند. هنگامی که با داده های تجربی نمونه آزمایش مقایسه می شود. دیده می شود که حرکت بسیار کوچکی به سمت کرویت مشاهده می شود. که به منظور یک پیش بینی رضایت بخش در هر دو خزش کمانش بار و خزش تغییر شکل است. علاوه براین به طور کامل تجزیه و تحلیل باید براساس یک مدل خزش ریاضی باشد. که شامل خزش اولیه، ثانویه و خزش سوم می باشد.
مقدمه 
به خوبی شناخته شده است که ساختار دیواره نازک مواد در اثر تغییر شکل ناشی از خزش در راستای وجود بارهای ثابت در زمان کافی بوده است. برای پوسته کروی یکنواخت وقتی بارگذاری انجام می شود. آن به زمان بستگی داشته و شکست بستگی به طور زمان دارد. زمان به عنوان عامل شکست نیز می تواند نام گذاری شود چرا که خزش در زمان مشخص در حین اعمال بار بوده و شکست ساختار اتفاق می افتد. محاسبه بار همراه با تغییر شکل خزش برای پوسته کروی کم عمق متقارن دلیل اصلی تحقیق زیر می باشد.
عنصر کلیدی درگیر در تجزیه و تحلیل خزش ناشی از کمانش انتخاب معادلات ساختاری برای توصیف رفتار خزش مواد می باشد. انتخاب مناسب باید یک تقریب خوب برای آزمون ارائه دهد. اگر معادلات فوق تنها نشان دهنده خزش ثانویه بتشند یک رابطه خطی بین کرنش خزش و تابع زمان به وجود خواهد آمد. و روش راه حل های مقابله با این وضعیت بسیار آسان است. از سوی دیگر معادله اگر خزش اول و یا سوم را نشان دهد. نتایج به صورت غیر خطی خواهد بود. دو روش به طور گسترده جهت رسیدگی به این موضوع تصویب شده است. یکی وضعیت زمان سخت شدن و دیگری قوانین کرنشی سختی است. به طور کلی پیش بینی در این دو براساس روش های کاملا متفاوت بوده و انتخاب بین آنها باید در مقایسه پیش بینی های خود با داده های تجربی خود دارد. یکیدیگر از عناصر کلیدی عیوب اولیه است. که در بسیاری از مواقع به طور مستقیم منجر به عدم دقت در فرآیند تولید می شود. نشان داده شده است.

بخشی از مقاله انگلیسی:

Abstract

Creep deformations and creep buckling times are obtained foraxisymmetric shallow spherical shells with and without initial imperfections. For nonlinear creeps, both strain-hardening and time-hardening rules are employed in the analysis;results indicate that strain-hardening yields better estimates of shell life than time-hardening. Results also show that the initial imperfection plays an important role in shortening shell creep buckling times. When compared with the experimental data of test specimens which possess very small departures from sphericity, it is observed that, in order to have a satisfactory prediction on both creep buckling times and creep deformations, in addition to fully taking into account the presence of initial imperfections, the analysis should adopt a mathematical creep model which includes not only the primary and the secondary creep but also the tertiary creep.

INTRODUCTION

It is well known that thin-walled structures, whose material deforms in consequence of creep, collapse if applied loads of constant magnitude act upon them for a sufficient time[l]. For uniformly loaded spherical shells, it is found that the length of the collapse time depends on the magnitude of applied pressure [2]. The collapse time, as may also be called the creep buckling time or the structure life, is referred to the passage of time between load application and structure failure. The calculation of collapse times along with creep deformations for axisymmetric shallow spherical shells is of major interest in this paper.

A key element involved in the creep buckling analysis is the selection of constitutive equations to describe the creep behavior of the material[3-6]; an appropriate selection should provide a good approximation to the test data. If the equations selected only represent the secondary creep, a linear relationship between the creep strain and the time function evolves and the solution procedure to deal with this situation is very straightforward. On the other hand, if the equations represent either the primary or tertiary creep, a nonlinear relationship results. Two of widely adopted approaches to handle this rather complicated situation are time-hardening and strain-hardening rules@71. In general, predictions based on these two approaches are quite different, and a choice between them should depend on the comparison of their predictions with experimental data.

نوشته دانلود مقاله ترجمه شده پوسته کروی کم عمق ناقص در تحلیل کمانش و خزش غیرخطی – مجله الزویر اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.

فهرست مطالب:

فهرست
۱ مقدمه
۲ فرمولهای ریاضی
۳ روشهای عددی و نتایج آن
۱ ۳ کمانش بحرانی و انتقال حالات
۲ ۳ فراکمانش حرارتی
۴ نتایج کلی

بخشی از ترجمه:

مقدمه

کمانش حرارتی می تواند در بسیاری از سازه ها از جمله مسیر خط آهن، خط لوله ها و جاده های بتنی نامطلوب باشد. تحت شرایط خاص از برخی از این تغییرات نمی توان اجتناب کرد. لذا در سالهای اخیر بسیاری از محققان توجه زیادی به یافتن نظم کمانش حرارتی معطوف داشته اند تا از ایمنی سازه مطمئن شوند. تعدادی از مقالات مربوط به کمانش حرارتی تیرها در سالهای اخیر به چاپ رسیده اند.Jekot(1996) فرا کمانش حرارتی تیر ساخته شده از مواد ترموالاستیک غیر خطی را به لحاظ فیزیکی مورد بررسی قرار داده و در آن به شکل ساده شده ای از کرنش محوری نسبتا غیر خطی هندسی انحناء محور مرکزی تغییر شکل یافته توجه نموده است. با توجه دقیق به فرمولاسیون کرنش محوری و انحناء،Bloom(1999)وCoffin ابتدا راه حل انتگرال بیضوی را برای واکنش فراکمانش متقارن میله الاستیک خطی و میله hygrothermal با دو انتهای مفصلی ارائه کردند. با این حال راه حل عددی برای دو معادله بیضوی مزدوج برای راه حل فرا کمانش نهایی ضروری است. با تصور اینکه دمای کرنش حرارتی غیر خطی است،Solano(2003a,b) وVaz فراکمانش حرارتی میله ها را بررسی کرده و از طریق انتگرال های بیضوی غیر مزدوج به راه حل شکل بسته ای دست یافتند. اما به لحاظ محدودیت انتگرال بیضوی به شرایط مرزی، تنها مسئله انتهای مفصلی – مفصلی مد نظر قرار گرفت. در سایه تئوری هندسی غیر خطی دقیق، Cheng(2000)وLi، Xi(2006)وLiفرمولهای ریاضی دقیقی برای فرا کمانش تیر های Euler-Bernoulli و تیرهای Timoshenko با شرایط مرزی متفاوت ارائه کردند. وقتی دما بصورت استاتیکی افزایش می یابد، معادلات دیفرانسیل کاملا غیر خطی با شرایط مرزی متعدد بصورت عددی بکار می روند که با استفاده از روش shooting حل می شوند.Raju1993 و Rao ،Raju2002 و Rao،Neetha2002و Rao یکسری تحقیقات روی فراکمانش حرارتی ستون های یکنواخت و نیز ستون های نواری انجام داده و در این راستا از روش Raleigh-Ritz ، روش اجرای محدود و روش مستقیم استفاده کردند. اثرات پارامتر فونداسیون الاستیک بر دمای بحرانی و افزاشی دمای فراکمانش نیز بررسی شد اما در این مطالعات غیر خطی بودن انحناء محور مرکزی تغییر شکل یافته مد نظر قرار نگرفت.
در مقاله حاضرهم کمانش حرارتی و هم فرا کمانش تیرهای گیردار- مفصلی روی فونداسیون الاستیک مورد بررسی قرار گرفت. بر اساس تئوری غیر خطی بودن هندسی دقیق برای تیرهای Euler-Bernoulliو با توجه به اثرات فونداسیون الاستیک خطی و غیر خطی ، معادلات حاکم بر تغییر شکل های استاتیک بزرگ تیرهایی که تحت تاثیر افزایش یکنواخت دما قرار گرفته بودند بدست آمد. بعلت تغییر شکل زیاد تیر، نیروهای گیرداری فونداسیون الاستیک در مسیرهای طولی وعرضی قرار گرفت. مسئله حد مرزی برای معادلات دیفرانسیل معمولی غیر خطی اساسا با استفاده از روش shooting حل شد. منحنی مختصات دمای کمانش بحرانی در مقابل پارامتر سختی فونداسیون الاستیک مربوط به اولین ، دومین و سومین حالت کمانش رسم شد. اثرات سختی فونداسیون الاستیک روی رفتارهای فرا کمانش نیز مورد توجه قرار گرفت.

4.نتایج کلی

هم کمانش بحرانی حرارتی و هم فراکمانش تیرهایی با انتهای گیردار- مفصلی و تیرهایی که روی فونداسیون الاستیک غیرخطی قرار میگیرند ارائه شده است.نیروهای گیرداری فونداسیون الاستیک در هر دو مسیر عرضی و طولی مد نظر بوده است. مسئله حد مرزی برای معادلات دیفرانسیل معمولی غیرخطی اساسا بوسیله روش shooting حل می شود. منحنی مختصات دمای کمانش بحرانی در مقابل پارامتر سختی فونداسیون مربوط به اولین و دومین و سومین حالت شکل رسم شده است که از آن اولین و دومین و سومین سختی فونداسیون انتقالی برای تیری که روی فونداسیون Winkler قرار دارد به لحاظ عددی محاسبه می شود. همانگونه که انتظار میرود پارامتر سختی فونداسیون غیر خطی تاثیر چندانی بر دمای کمانش بحرانی نداشته و تاثیر جزئی بر دمای فراکمانش در مقایسه با پارامتر فونداسیون خطی دارد. پارامتر سختی فونداسیون الاستیک خطی تاثیر زیادی بر حالت کمانش بحرانی و فراکمانش دارد. با این حال اگر سختی فونداسیون خطی ثابت باشد ، اشکال حالت فراکمانش تغییر نمی کند اما سطح تغییر شکل به واسطه افزایش دما گسترش می یابد.

بخشی از مقاله انگلیسی:

Introduction

Thermal buckling may be an undesired phenomenon in many structures such as railroad tracks, pipelines,and concrete roads. Some cases cannot be avoided under special conditions. So, in recent years, manyresearchers have paid close attention to finding the regularity of thermal buckling to ensure the safety of structures.A number of papers on thermal buckling of beams have been published in recent years. Jekot (1996)examined the thermal post-buckling of a beam made of physically non-linear thermo-elastic material, in whichhe considered a simplified form of axial strain rather than the geometric non-linearity of the curvature ofdeformed central axis. By accurately considering the formulation of the axial strain and the curvature, Coffinand Bloom (1999) first presented an elliptic integral solution for the symmetric post-buckling response of a linear-elastic and hygrothermal rod with two ends pinned. However, a numerical solution to two coupled ellipticalequations is necessary for the final post-buckling solution. Assuming that thermal strain temperature isnon-linear, Vaz and Solano (2003a,b) also examined thermal post-buckling of rods and came up with a closedformsolution via uncoupled elliptical integrals. But, due to the limit of the elliptical integral to the boundaryconditions, only the case of pinned–pinned ends was considered. In the light of the exact non-linear geometrictheory, Li and Cheng (2000), Li et al. (2002) and Li and Xi (2006) presented accurate mathematical formulationsfor post-buckling of Euler–Bernoulli beams and Timoshenko beams with different boundary conditions.When a static increasing temperature was applied the strongly non-linear differential equations with variousboundary conditions were solved numerically by using a shooting method. The strongly non-linear differentialequations with various boundary conditions were solved numerically by using the shooting method. Raju andRao (1993), Rao and Raju (2002) and Rao and Neetha (2002) did a series of investigations on thermal postbucklingof uniform columns as well as tapered columns by Raleigh–Ritz method, finite element method andintuitive method. The effects of elastic foundation parameter on the critical temperature and post-bucklingtemperature rise were also considered, but they did not take into account the non-linearity of the curvatureof the deformed central axis.

In the present paper, both thermal buckling and post-buckling of a pinned–fixed beam resting on an elasticfoundation are investigated. Based on the accurate geometrically non-linear theory for Euler–Bernoulli beams,considering the effects of both linear and non-linear elastic foundation, governing equations for large staticdeformations of the beams subjected to uniform temperature rise are derived. Due to the large deformationof the beam, the constraint forces of elastic foundation in both longitudinal and transverse directions aretaken into account. The boundary value problem for the non-linear ordinary differential equations is solvedeffectively by using the shooting method. Characteristic curves of critical buckling temperature versus elasticfoundation stiffness parameter corresponding to the first, the second, and the third buckling mode shapes areplotted. Effects of the elastic foundation stiffness on the post-buckling behaviors are also considered. 

4. Conclusions

Both thermal critical buckling and post-buckling of beams with pinned–fixed ends and resting on a nonlinear elastic foundation are presented. The constraint forces of elastic foundation in both longitudinal and transverse directions are taken into account. Boundary value problem for the non-linear ordinary differential equations are solved effectively by using the shooting method. Characteristic curves of critical buckling temperature versus the foundation stiffness parameter are plotted corresponding to the first, the second, and the third shape modes, from which the first, the second, and the third transition foundation stiffness for the beam on Winkler foundation are numerically evaluated. It is as we expect that the non-linear foundation stiffness parameter has no sharp influence on the critical buckling temperature and it has a slight effect on the postbuckling temperature compared with the linear foundation parameter. The linear elastic foundation stiffness parameter has obvious influence on both the critical buckling and post-buckling configuration modes. Nevertheless, if the linear foundation stiffness is fixed, the post-buckling mode shapes do not change but the level of the deformation develops with the temperature rise.

دانلود رایگان مقاله انگلیسی

خرید ترجمه فارسی مقاله با فرمت ورد

خرید نسخه پاورپوینت این مقاله جهت ارائه

نوشته دانلود ترجمه مقاله کمانش و فراکمانش حرارتی تیر اویلر برنولی مفصلی در فونداسیون الاستیک – مجله الزویر اولین بار در ترجمه فا پدیدار شد.