فیلترهای اکتیو هیبریدی با کنترل ولتاژ DC-Link تطبیقی ​​برای جبران توان راکتیو

Adaptive DC-Link Voltage-Controlled Hybrid Active Power Filters for Reactive Power Compensation

چکیده
1. مقدمه
2. CCQC چهارسیمی سه فازی دو سطحی بدون ترانسفرمر
3. کمینه ولتاژ لینک DC مورد نیاز برای LC-HAPF با توجه به بارگذاری قدرت راکتیو
4.کنترلکننده ولتاژ لینک DC انطباقی پیشنهادی برای یک LC-HAPF چهار سیمی سه فازی
5. شبیهسازی و اعتبارسنجی آزمایشی از کنترلکننده ولتاژ لینک DC انطباقی پیشنهادی برای LC-HAPF چهارسیمی سه فازی
6. نتیجهگیری
منابع

چکیده
در این مقاله یک فیلتر قدرت اکتیو ترکیبی تزویجی LC با ولتاژ کنترل‌شده لینک dc (LC-HAPF) انطباقی جدید برای کاهش تلفات سوئیچینگ یا راه‌گزینی و نویز راه‌گزینی تحت جبران قدرت راکتیو ارائه شده است. در ابتدا رابطه ریاضی بین ولتاژ لینک dc LCHAPF و محدوده جبران‌سازی قدرت راکتیو نتیجه‌گیری و ارائه می‌شود. بر اساس تحلیل دامنه جبران‌سازی، حداقل ولتاژ مورد نیاز لینک DC با توجه به بارگذاری‌های متفاوت قدرت راکتیو بدست می‌آید. سپس یک کنترل‌کننده ولتاژ لینک DC برای سه فاز چهار سیم LC-HAPF ارائه شده است که در آن ولتاژ لینک dc و همچنین محدوده جبران‌سازی قدرت راکتیو با توجه به شرایط بارگیری القایی متفاوت قابل تغییر هستند. بنابراین، محدوده جبران، تلفات راه‌گزینی و نویز راه‌گزینی LC-HAPF را می‌توان به طور مناسبی تعیین کرد و کاهش داد. در این مقاله، به منظور کاهش مشکل نوسان ولتاژ DC ناشی از تغییرات مکرر مرجع آن، ولتاژ dc مرجع به سطح مشخصی برای انتخاب طبقه‌بندی می‌شود و از این رو اثر نوسانات را در عملکرد جبرانی کاهش می‌دهد. سرانجام‌، شبیه‌سازی این کار و نتایج آزمایش یک LC-HAPF مرکزی سه فازی چهار سیم برای تأیید اعتبار و اثربخشی طرح LC-HAPF با ولتاژ کنترل شده لینک DC در جبران‌سازی قدرت راکتیو پویا ارائه شده است.

2. CCQC چهارسیمی سه فازی دو سطحی بدون ترانسفرمر
یک CCQC چهارسیمی سه فازی دو سطحی بدون ترانسفرمر در شکل 1 نشان داده شده است. در این شکل x نشان‌دهنده فاز a,b,c و n است. vsxولتاژ سیستمی است و vx ولتاژ بار است و Ls القای سیستمی است که معمولا به دلیل ناچیز بودن از آن چشمپوشی می‌شود بنابراین Vsc≈Vx.isx,iLX است وicx به ترتیب سیستم، بار و جریان اینورتر برای هر فاز است. PPF تزویج بخش فیلتر قدرت فعال است که می‌تواند از یک مقاومت، خازن یا هر ترکیبی از آنها تشکیل شود. Cdc و Vdcv و Vdcl ولتاژ DC ، خازن DC ، ولتاژ بالا و پایین خازن DC با Vdcv=Vdcl=0.5Vdc است. حد وسط dc- لینک به عنوان مرجع فرض شده است و با g نمایش داده می‌شود. از شکل 1 می‌توان متوجه شد که ولتاژ خط اتصال به زمین اینورتر vinvx-g برابر با ولتاژ خط اتصال به زمین اینورتر vinvx-n است چرا که نقطه خنثی n به نقطه میانی لینک dc با نام g متصل شده است. بر اساس تکنیک مدولاسیون پهنای‌پالس (PWM)، با vinvx − n می‌توان به عنوان منبع ولتاژ کنترل شده رفتار کرد. از پیکربندی مدار CCQC، همانطور که در شکل 1 نشان داده شده است، معادل مدار معادل اساسی تک فازی است که در شکل 2 نمایش داده شده است که در آن f نشان‌دهنده مولفه فرکانس اساسی است. در تجزیه و تحلیل زیر تمامی پارامترها دارای مقادیر جذر متوسط مربعات (rms) است.

3. کمینه ولتاژ لینک DC مورد نیاز برای LC-HAPF با توجه به بارگذاری قدرت راکتیو
بر اساس پیش فرض قبلی مبنی براینکه جریان اصلی فعال IcxfP بسیار ناچیز و در حد صفر در حالت پایدار است، اینورتر جریان اساسی راکتیو خالصی را تزریق می‌کند که به شکل I ⃗_cxf=jI_cxfq است. بنابراین،(v_invxf ) ⃗ در 2 شامل بخش فعال خالصی به شکل Vinvxfp=Vx – Icxfp(XCclf-XLclf) است. آنگاه، نمودار فازور اصلی LC-HAPF تک فازی تحت بارگذاری القایی را می‌توان همانند شکل 4 نشان داد. محور y به عنوان قدرت فعال LC-HAPF (p/w) در هنگام قرارگیری Vx درون قدرت راکتیو افقی LC-HAPF در محور (Q/VAR)x در نظر گرفته می‌‌شود. دایره و شعاع نشان‌دهنده محدوده جبران اساسی LC-HAPF و حداکثر حد جبران تحت ولتاژ ثابت لینک DC است. VPFX فازور ولتاژ اساسی قسمت غیرفعال است. (I_LXF ) ⃗ فازور جریان بار اصلی است و در آن ILXFp بار اصلی فعال است. در شکل 4، منطقه نیمه دایره سفید نشان دهنده منطقه جذب انرژی فعال LC-HAPF است در حالی که منطقه نیم دایره سایه‌دار منطقه تزریق انرژی فعال LC-HAPF را نشان می‌دهد. هنگامی که (v_invxf ) ⃗ درون نیم دایره سفید قرار دارد، LC -HAPF قدرت فعال را جذب می‌کند. (v_invxf ) ⃗درون محور x Q/VAR قرار دارد، LC –HAPF قدرت فعال را جذب نمی‌کند. شکل 4، محدوده جبران توان راکتیو LC-HAPF با توجه به ولتاژ مختلف لینکdc قابل استنباط است.

کنترل کننده منطق فازی نوع PID برای سیستم یاتاقان مغناطیسی فعال

PID-type fuzzy logic controller for active magnetic bearing system

چکیده
1. مقدمه
2. توصیف شناسایی مدل و سیستم
3. طراحی کنترلر فازی نوع پی آی دی
4. تنظیم فاکتورهای مقیاس‌بندی با استفاده از MOGA
5. پیاده‌سازی کنترلر فازی طراحی‌شده
6. نتیجه
منابع

چکیده
این مقاله به توصیف طراحی یک کنترل‌کننده‌ی منطق فازی از نوع پی آی دی (PID-FLC) و کاربرد آن در تثبیت یک سیستم یاتاقان مغناطیسی فعال (AMB) می‌پردازد. PID-FLCی پیشنهادشده، با ادغام یک کنترلر منطق فازی نوع پی دی و یک کنترل منطق فازی نو پی آی، حاصل می‌شود. از یک الگوریتم ژنتیک چندهدفه (MOGA) به منظور تعیین عوامل مقیاس‌بندی مقادیر ورودی و خروجی PID-FLC استفاده می‌شود. سپس کنترلر طراحی‌شده، در C کدگذاری می‌شود و در زمان واقعی روی یک کارت پردازشگر سیگنال دیجیتال (دی اس پی)، پیاده‌سازی می‌شود. نتایج حاصل از PID-FLC با نتایج حاصل از یک کنترلر نوع تاخیر-تقدم متعارف و کنترلر آنالوگ آنبورد سیستم، مقایسه می‌شود. طراحی کنترلرها بر مبنای روش‌های کلاسیک، خصوصاً برای سیستم‌هایی که مدل مرتبه‌بالا دارند، ممکن است خسته‌کننده باشد. در مقایسه، طراحی کنترلر PID-FLC فقط نیازمند تغییر برخی فاکتورهای مقیاس‌بندی در لوپ کنترل است و به این ترتیب، بسیار ساده‌تر از روش‌های طراحی کلاسیک است. نتایج تجربی نیز، عملکرد ارتقایافته و استواری این سیستم را تحت کنترل PID-FLC را با وجود اختلال، تایید کرده است.

2. توصیف شناسایی مدل و سیستم
سیستم تحت بررسی، یک محور است که حاوی دو جفت یاتاقان مغناطیسی در دو سوی خود است. این را می‌توان بصورت یک سیستم چهار ورودی و چهار خروجی نشان داد. تصویر 1، نماهای فوقانی و جلویی ستاپ آزمایشی را نشان داده‌اند. این سیستم، چهار جفت تقویت‌کننده‌ی جریان خطی (هر جفت برای هر محور یاتاقان شعاعی) و چهار جبرانساز پیشفاز آنالوگ داخلی بکار برده است تا بطور مستقل محورهای یاتاقان شعاعی را کنترل کند. در این مقاله، طرحی ارائه می‌دهیم که در آن کنترلر آنالوگ آنبورد را می‌توان با کنترلر دیجیتال جایگزین کرد. مدلی از سیستم یاتاقان مغناطیسی MBC500، فقط برای شبیه‌سازی پویا و طراحی کنترلر متعارف شناسایی خواهد شد، چراکه طراحی FLC نیازمند مدل سیستم نیست. چون سیستم یاتاقان مغناطیسی، ناپایدار لوپ‌باز است، یک فرایند شناسایی سیستم لوپ‌بسته مورد نیاز است. یک فرایند شناسایی سیستم لوپ‌بسته‌ی دومرحله‌ای، بکار می‌رود تا مدلی را برای سیستم یاتاقان مغناطیسی، شناسایی شود. جزئیات آزمایش پاسخ فرکانسی و فرایند شناسایی سیستم، در رفرنس 14 آمده است. با استفاده از دیتای آزمایشی گردآوردی‌شده، مدلی از یاتاقان مغناطیسی بدست آمده و در رفرنس 1 ارائه شده است. بزرگی پاسخ فرکانسی که بصورت آزمایشی گردآوری شده است، در تصویر 2 نیز قابل مشاهده است. اما در این مقاله، فقط مدل نخستین کانال برای طراحی کنترلر متعارف و شبیه‌سازی پویای سیستم AMB بکار می‌رود

دو رزونانس را می‌توان در پاسخ فرکانس نخستین کانال (تصویر 2) مشاهده کرد. چون مجموعاً مدل مرتبه‌چهارم مورد نیاز است تا دو حالت رزونانس مدلسازی شوند، آنرا می‌توان از تصویر 3 استنتاج کرد که در آن، مدل‌های با مرتبه‌ی کمتر از پنج، نمی‌توانند نیروگاه واقعی را دقیقاً مدلسازی کنند. بعلاوه، هرچه مدل از مرتبه بالاتری برخوردار باشد، طراحی کنترلر متعارف نیز دشوارتر است. هدف نهایی در اینجا، یافتن مدلی از سیستم واقعی است که تا حد امکان ساده باشد و در عین حال بتواند تمام مشخصات ضروری نیروگاه را در خود لحاظ کرده باشد. بنابراین، یک مدل مرتبه ششم، جهت مدلسازی حالت بدنه‌ی سفت و بدنه‌ی خم‌شونده، با تابع تبدیل مرتبه دوم و چهارم، انتخاب می‌شود.

3. طراحی کنترلر فازی نوع پی آی دی
به منظور کاهش تعداد قواعدی که در کنترلر فازی سه‌ورودیِ نوع پی آی دی بکار می‌روند، دو ساختار FLCی نوع سوگنو که در تصویر 4 ملاحظه می‌کنید، در این مقاله استفاده شده است. در واقع، کنش پی آی دی به یک بخش PI-FLC و یک بخش PD-FLC تفکیک می‌شود. سپس خروجی‌های این دو کنترلر فازی، افزوده می‌شوند تا یک PID-FLC تهیه شود. همانطور که از تصویر 4 می‌توان مشاهده کرد، چهار پارامتر باید با استفاده از روش‌های بهینه‌سازی تنظیم شوند. یعنی GE فاکتور مقیاس‌بندی خطای ورودی، GCE نرخ ورودی تغییر فاکتور مقیاس‌بندی خطا، GCU فاکتور مقیاس‌بندی خروجی PI-FLC و GU فاکتور مقیاس‌بندی خروجی PD-FLC است.

کنترل غیرمتمرکز و جبران منصفانه کاهش بار برای جلوگیری از خرابی های آبشاری در یک شبکه هوشمند

Decentralized control and fair load-shedding compensations to prevent cascading failures in a smart grid

چکیده
مقدمه
بیان مسئله
مدل جریان برق اکتیو
مسئله بهینه‌سازی بار زدایی
عدالت بار زدایی
الگوریتم غیرمتمرکز بار زدایی منصفانه
مشخصات تجهیزات
بار زدایی با استفاده از مکانیسم بازخورد جاسازی‌شده
عدالت بار زدایی غیرمتمرکز
مکانیسم بازخورد جاسازی‌شده و پیاده‌سازی آن
جبران‌سازی بار با استفاده از مفهوم شبکه باقی‌مانده
تشریح مطالب و نتایج تجربی
شبکه استاندارد IEEE با 30 باس و پارامترهای آن
مشاهدات و نتایج
نتیجه‌گیری و اقدامات آتی
منابع

چکیده
شواهد نشان می‌دهد که احتمال کم پیشامد خط (قطعی خط) در شبکه‌های برق ممکن است باعث وقوع خاموشی‌های گسترده ناشی از شکست‌های پی‌درپی (خاموشی‌های متوالی) شود. با توجه به توسعه فناوری‌های جدید و افزایش تعداد روزافزون شرکت‌کنندگان ناهمگن ، یک شبکه برق مدرن یا هوشمند باید بتواند با انجام دائم خودترمیمی اختلالات درونی‌اش را رفع کند تا احتمال پیشامد غیرقابل‌پیش‌بینی را تشخیص داده و علاوه بر جلوگیری از وقوع پیشامد، پاسخ مناسبی برای آن داشته باشد و خود را بازیابی نماید. در این مقاله علاوه بر موضوعات فوق به چگونگی جلوگیری از وقوع خاموشی‌های متوالی از طریق بار زدایی (جدا شدن از شبکه) شرکت‌کنندگان ناهمگن شبکه برق پرداخته می‌شود. برای بار زدایی منصفانه به روش غیرمتمرکز الگوریتمی پیشنهاد می‌شود، در این الگوریتم نیاز است که مصرف‌کننده فقط به وضعیت کاری خود و ارتباطش با مصرف‌کنندگان هم‌جوار نظارت داشته باشد. الگوریتم بار زدایی منصفانه با استفاده از مکانیسم بازخورد جاسازی‌شده (تعبیه‌شده)، می‌تواند بر اساس معیار عدالت نسبی (و بدون اطلاع از هزینه‌های بار زدایی شرکت‌کنندگان) مقدار جبران‌سازی حاشیه‌ای را برای هر مصرف‌کننده به صورت زمان‌حقیقی (خیلی سریع و بدون وقفه) تعیین کند. این جبران‌سازی می‌تواند به ژنراتورها (مولدین یا تولیدکنندگان برق) و مصرف‌کنندگان انگیزه کافی دهد تا به هنگام وقوع پیشامد خط مشارکت فعالی در کاهش بار داشته باشند. درنهایت مشخصات الگوریتم بار زدایی از طریق انجام یک تحقیق تجربی بر روی شبکه برق استاندارد IEEE با 30 باس ارزیابی می‌شود. این مقاله بینش جدیدی را در زمینه برنامه‌ریزی اضطراری و بهبود طراحی شبکه‌های هوشمند خودترمیم ارائه می‌کند.

الگوریتم غیرمتمرکز بار زدایی منصفانه
درواقع فناوری‌های ارتباطی پیشرفته در شبکه هوشمند، این امکان را فراهم می‌کند تا باس‌های قدرت بتوانند با یکدیگر ارتباط برقرار کنند و قابلیت اطمینان شبکه را حفظ کنند. بنابراین، در این مقاله فرض می‌کنیم که یک تجهیز هوشمند با قابلیت محاسباتی معین در هر گره شبکه G(V, E) وجود دارد. هر تجهیز پروفایل خود را از طریق ارتباط با تجهیزات مجاور خود به‌روز می‌کند و متناسب با بقیه تجهیزات مقدار بار زدایی یا جداسازی مولد را در زمان احتمال وقوع قطعی تعیین می‌کند.

مشخصات تجهیزات
پروفایل (مشخصات) تجهیز iام شامل دو جزء (〖AS〗_i,〖AL〗_i) و (〖MUG〗_i (.),〖MUL〗_i (.)) است، از مؤلفه اول برای تعیین حداکثر میزان بار زدایی استفاده می‌شود که آن تجهیز می‌تواند انجام دهد و کاربرد مؤلفه دوم برای بازیابی حداکثری بار در زمان وقوع پیشامد خط است. برای پاسخ‌دهی سریع به پیشامد خط در زمان‌های مختلف و هر نقطه از شبکه برق، تجهیزات باید وضعیت شبکه را به صورت زمان‌حقیقی (همیشگی و هماهنگ) نظارت کنند. برای تجهیز i، 〖AS〗_i را به عنوان توان موجودی در نظر می‌گیریم که می‌تواند توسط i و تجهیزات مجاور بالادست آن کاهش یابد، 〖AL〗_i بار موجودی که می‌تواند توسط i و تجهیزات مجاور پایین‌دست آن جداسازی شود. علاوه بر این، از عبارات زیر برای تجهیزات مجاور بالادست و پایین‌دست iام استفاده می‌شود:

فرض کنيد که قبل از وقوع پیشامد خط، شبکه پایدار است. به عبارت ديگر، جريان برق محدوديت‌هاي انتقال هر شاخه و همچنين محدوديت بارگیری هر گره را نقض نکرده است. D ̂_i بیانگر توان تولیدی (اگر D ̂_i>0) یا مصرفی (اگر D ̂_i<0) توسط تجهیز iام است. بنابراین مقادیر 〖AS〗_i و 〖AL〗_i به این صورت محاسبه می‌شوند، اگر i هیچ تجهیز مجاوری در بالادست خود نداشته باشد، 〖AS〗_i=D ̂_i، و اگر i هیچ تجهیز مجاوری در پایین‌دست نداشته باشد، 〖AL〗_i=D ̂_i. برای سایر تجهیزات (مثلا l) مقادیر 〖AS〗_i و 〖AL〗_i به صورت زیر تعیین می‌شوند:

کاهش ظرفیت موتورهای القایی به دلیل مسائل مربوط به کیفیت توان با توجه به کلاس بازده موتور

Derating of Induction Motors Due to Power Quality Issues Considering the Motor Efficiency Class

چکیده

1-مقدمه

2-جریان اولیه برای کلاس‌های بهره‌وری مختلف موتورالقایی

2-1-تعاریف

2-2-تحلیل جریان‌های آغازین

3-مدل و پارامترهای موتورالقایی برای نامتعادلی ولتاژ و اعوجاج هارمونیکی

3-1-مدل موتورالقایی برای نامتعادلی ولتاژ واعوجاج هارمونیکی

3-2-پارامترهای موتور تحت آزمایش

4-اعتبار و پارامترهای مدل تحت شرایط نامتعادلی ولتاژ

4-1-تست نیمکت

4-2-اعتبار و پارامترهای مدل تحت شرایط نامتعادلی ولتاژ

5-مقایسه فاکتورهای اصلاح ظرفیت

5-1-فاکتور اصلاح ظرفیت برای شرایط نامتعادلی ولتاژ

5-2-فاکتورهای اصلاح ظرفیت برای شرایط اعوجاج هامونیکی

6-نتیجه

چکیده

گرما وتلفات در موتورالقایی با نامتعادلی ولتاژ و اعوجاج هارمونیکی افزایش می‌یابد. برای جلوگیری از اضافه بار حرارتی استانداردهای 1993-141 IEEE، 3004.8 IEEE، 2014NEMA MGI و 26-60034IEC ، فاکتورهای اصلاح ظرفیت موتورالقایی تحت این شرایط را عنوان می‌کنند. در این مقاله ما نشان می‌دهیم که عوامل اصلاح ظرفیت ارایه شده توسط استانداردها از موتورالقایی با راندمان استاندارد محافظت می‌کنند اما تنها تا حدودی برای محافظت از موتورهای القایی مدرن با بازده بالاتر کارآمد هستند. برای این منظور فاکتورهای ارایه شده توسط استانداردها را با فاکتورهای موردنیاز برای حفظ تلفات در مقادیر مجاز برای کلاس‌های مختلف کارآیی مقایسه می‌کنیم. برای بدست آوردن نتایج از این موتورهای القایی ما داده‌های پلاک 548 موتورالقایی با کلاس‌های بهره‌وری مختلف را مقایسه کردیم و دریافتیم که موتورهای با کلاس بهره‌وری بالاتر جریان اولیه بزرگتر، امپدانس توالی منفی کوچکتر و ولتاژ هارمونیکی‌تری دارند. امپدانس پایین به نوبه خود منجر به تلفات بیشتر در شرایط نامتعادلی ولتاژ و هارمونیک می‌شود.

1-مقدمه

موتورهای الکتریکی بویژه موتورهای القایی مهمترین بار در سیستم قدرت هستند. مشارکت آن‌ها در تقاضای انرژی الکتریکی، نزدیک به نیمی از انرژی مصرفی در سطح جهان است. به همین دلیل حتی امروزه پیشنهادهایی برای افزایش راندمان موتورهای القایی برای صرفه‌جویی در مصرف انرژی وجود دارد.

برای توسعه موتورهای القایی کارآمدتر استاندارد30-60034IEC از سال 2008 سه کلاس کارآیی را مشخص کرد. رعایت این کلاس‌ها حداقل سطح کارآیی را برای هر نوع موتورالقایی تضمین می‌کند. این کلاس‌ها عبارتند از:راندمان استاندارد IE1، راندمان بالا IE2، راندمان برتر IE3. در تجدیدنظر بعدی درمورد این استاندارد دو کلاس کارآیی جدید، راندمان کلان  IE4 و راندمان افراطی IE5 اضافه شد.

6-نتیجه

در این مقاله ، اثر عدم تعادل ولتاژ و اعوجاج هارمونیک بر تلفات موتورالقایی در کلاس‌های مختلف راندمان را بررسی کردیم.

ما ابتدا داده‌های پلاک 548 موتورالقایی را مورد مطالعه قرار دادیم تا نشان دهیم که موتورهای باکلاس راندمان بالاتر با جریان‌های شروع بالاتر(pu) ارتباط دارند. سپس ، ما به کار ارائه شده در مقاله‌های گذشته توجه کردیم ، که در شرایط نامتعادلی و اعوجاجات ولتاژ جریان شروع بالاتر با امپدانس‌های توالی منفی پایین‌تر و تلفات بالاتر همراه است.

Abstract

Heating and losses of induction motor (IM) grow with the supply voltage unbalance and harmonic distortion. To avoid thermal overload, the IEEE 141-1993, the IEEE 3004.8, NEMA MG1-2014, and the IEC 60034-26 standards establish derating factors for IMs operating under those conditions. In this article, we show that while the derating factors proposed by these standards adequately protect standard-efficiency IMs, they are only marginally adequate to protect modern higher-efficiency IMs. To this end, we compare the derating factors provided by the standards with the derating factors required to maintain the losses at rated values in a standard-efficiency IM, in a premium-efficiency IM, and in a super-premium-efficiency IM. To extrapolate the results from these IM, we compared the nameplate data of 548 IMs of different efficiency classes and found that higher efficiency classes correlate to higher IM starting currents and lower impedances to the negative sequence and harmonic voltages. These lower impedances in turn may lead to higher losses for unbalanced and harmonic voltages conditions.

I. INTRODUCTION

ELECTRIC motors, and in particular induction motors (IMs), represent the most important load in the electric power system. Its participation in the demand for electric energy is close to half of the energy consumed globally [1], [2]. For this reason, even today, there are proposals to increase the electric motors efficiency to yield large energy savings [3].

To promote the development of more efficient IMs, the IEC 60034-30 standard from 2008 specified three efficiency classes. Compliance with these classes guarantees a minimum efficiency level for every type of IM and nominal power. These classes are: standard efficiency or IE1, high efficiency or IE2, and premium efficiency or IE3. A later revision of this standard includes two new efficiency classes, the super-premium or IE4 and ultra-premium or IE5 [4].

VI. CONCLUSION

In this article, we study the effect of voltage unbalance and harmonic distortion on the losses of IMs in different efficiency classes.

We first studied the nameplate data of 548 IMs to show that higher efficiency class IMs are correlated to higher starting currents in p.u. Then, we drew attention to the work presented in [24], where higher starting current are associated with lower negative-sequence impedances and to higher losses for unbalanced and distorted voltage conditions.

تصویری از مقاله ترجمه و تایپ شده در نرم افزار ورد

کاهش ظرفیت موتورهای القایی به دلیل مسائل مربوط به کیفیت توان با توجه به کلاس بازده موتور

Derating of Induction Motors Due to Power Quality Issues Considering the Motor Efficiency Class

کنترل کننده ولتاژ راکتیو خود تنظیم شونده برای ژنراتورهای سنکرون همزمان

Self-adaptable reactive power-voltage controller for virtual synchronous generators

چکیده

1. مقدمه

2. اصول کنترل VSG

3. کنترل کننده های Q-U به صورت خود تنظیم شونده

4. نتایج و تجزیه و تحلیل

4.1 آنالیز سیگنال کوچک

4.2 نتایجات آزمایش

5. نتیجه گیری

چکیده

با نفوذ هر چه بیشتر انرژی تجدید پذیر در شبکه، اصول ژنراتورهمزمان مجازی (VSG) به عنوان یک راه حل جالب برای کنترل اینورترهای متصل به شبکه پیشنهاد شده است. در حالت عادی، توان- فرکانس اکتیو و کنترل کننده توان- ولتاژ راکتیو پذیر نقش عمده ای در سیستم کنترل VSG دارند. با این حال، امپدانس خط و بارهای محلی موارد مهم موثر بر نتیجه کنترل دو کنترل کننده هستند. در مقایسه با کنترل کننده  توان- ولتاژ راکتیو، کنترل کننده توان-فرکانس اکتیو تولید سهم بار را در بین VSG ها با دقت بیشتری انجام می دهد. در این مقاله یک کنترل کننده  توان – ولتاژراکتیو خود تنظیم شونده برای مقابله با مشکل تقسیم توان راکتیو در سیستم موازی VSGs ، با استفاده از اختلاف توان راکتیو برای تنظیم ضریب کنترل ولتاژ توان راکتیو، ارائه شده است. سپس، یک مدل سیگنال کوچک خطی برای تجزیه و تحلیل پایداری ضریب کنترل توان- ولتاژ راکتیو با سیستم موازی VSGs ایجاد شده است. سرانجام، آزمایش دو سیستم VSG موازی مبتنی بر کنترل کننده های توان ولتاژ راکتیو خود تنظیم شونده با با امپدانس خط متفاوت ایجاد شده است. نتایج به دست آمده از آزمایش ، اثربخشی کنترل کننده های توان-ولتاژ راکتیو خود تنظیم شونده پیشنهادی را در سیستم های موازی VSGs را تأیید می کند.

1 مقدمه

در سال های اخیر، تولید توزیع شده (DG) به عنوان یک راه حل امیدوارکننده تقاضای بیشتر برق و آب در نظر گرفته شده است که این راه حل تاثیرات کمتری بر محیط زیست و زیر ساخت های توزیع دارد. با نفوذ هر چه بیشتر منابع تجدید پذیر، مشکل عملکرد پایدار شبکه در حال افزایش است. به دلیل خود اینرسی پشتیبانی و شرکت در کنترل فرکانس و ولتاژ یک سیستم AC، معکوس کننده های منبع انرژی تجدید پذیر قادر نیستند که در بهبودی سیستم بهبود ایجاد کنند[1] . این موضوع را می توان از طریق کاربرد مفهوم ژنراتور هم زمان مجازی (VSG)، مرتفع کرد که در این مفهوم VSC و ویژگی های مولد هم زمان (SG) با یکدیگر ترکیب می شوند. الگوریتم کنترلی VSG یک معکوس کننده الکترونیک قدرت، یک ویژگی کنترلی است که می تواند به یک کنترل مبدل اضافع شود تا بتواند آن را قادر کند که به عنوان یک SG رفتار کند [2]. 

5 نتیجه گیری

کنترل کننده های ولتاژ-توان  راکتیو  فرکانس -توان راکتیو نقش مهمی را در سیستم های کنترلی  VSG ایفا میکنند. اما امپدانس خط و بارهای محلی، عواملی هستند که بر روی عملکرد کنترلی دو کنترل کننده اثر میگذارد. در اینجا یک کنترل کننده ولتاژ -توان  راکتیو خود تنظیم شونده با مسائل توان راکتیو در سیستم های  VSG موازی، پیشنهاد شده است که از اختلاف توان راکتیو برای تنظیم ضریب کنترل ولتاز- توان راکتیو استفاده میکند. برای آنالیز پایداری سیستم های  VSG موازی با کنترل کننده ی ولتاز- توان راکتیو، یک مدل سیگنال کوچک خطی شده  به کار رفته است و نتایج جاروب پارامتری امپدانس خط  آنالیز شده است. در نهایت نتایج آزمایش های آزمایشگاهی ، قبل از تصمیم گیری  نهایی، به تصویر کشیده شده است. 

Abstract

With a higher and higher penetration of renewable energy in the grid, the principle of the virtual synchronous generator (VSG) is proposed as an attractive solution to controlling the grid-connected inverters. In common, active power-frequency and reactive power-voltage controllers play major roles in VSG control system. However, the line impedance and local loads are the critical case effecting on the control result of the two controllers. Compared with reactive power-voltage controller, active power-frequency controller is more easier to product the load sharing among the VSGs accurately. This paper presents a self-adaptable reactive power-voltage controller to deal with the sharing problem of reactive power in the parallel VSGs system, using the reactive power difference to adjust reactive power-voltage control coefficient. Then, a linearised small-signal model is established for stability analysis of the reactive power-voltage control coefficient to the parallel VSGs system. Finally, an experiment of two parallel VSGs system based on the self-adaptable reactive power-voltage controllers is performed, with different line impedance. Results obtained from the experiment verify the effectiveness of the proposed self-adaptable reactive power-voltage controllers in the parallel VSGs system.

1 Introduction

In the recent years, distributed generation (DG) has recently been considered as a promising solution to meet the increased demand for utility with smaller effects on the environment and distribution infrastructures. With the higher and higher penetration of renewable energy sources, the problem of grid steady operation is increasingly severe. With lacking inertia needed to support and participating in the frequency and voltage control of an AC system, the renewable energy sources (RESs) inverters are hence unable to contribute to the improvement of system stability [1]. This issue can be addressed through the application of the concept of virtual synchronous generator (VSG), which combine VSC and synchronous generator (SG) characteristics. The VSG control algorithm of a power electronics inverter is a control feature that can be added to a converter controller to enable it to behave as an SG [2].

5 Conclusion

Active power-frequency and reactive power-voltage controllers play a major role in VSG control system. However, the line impedance and local loads are the critical case impacting on the control performance of the two controllers. Here, a self-adaptable reactive power-voltage controller is proposed to deal with the sharing problem of reactive power in the parallel VSGs system, which uses the reactive power difference to adjust reactive powervoltage control coefficient. For the stability analysis of the parallel VSGs system with the proposed self-adaptable reactive powervoltage controller, a linearised small-signal model is established, and the parametric sweep results of line impedance are analysed. Finally, the experimental results obtained in the laboratory are presented before drawing the final conclusions.

تصویری از مقاله ترجمه و تایپ شده در نرم افزار ورد

کنترل کننده ولتاژ راکتیو خود تنظیم شونده برای ژنراتورهای سنکرون همزمان

Self-adaptable reactive power-voltage controller for virtual synchronous generators

بررسی عملکرد LDO بدون خازن با انواع مختلف مقاومت

Study on Performance of Capacitor-less LDO with Different Types of Resistor

چکیده

1 معرفی

2 طراحی LDO

3 روش شناسی طراحی و تست

4 نتایج و بحث

5 نتیجه گیری

منابع

چکیده

در این مقاله تاثیر استفاده از انواع مختلف مقاومت در رگولاتور (تنظیم کننده) ولتاژ با افت خروجی کم (LDO) و بدون خازن، از نظر ویژگی های اصلی عملکرد بررسی می شود. به منظور دستیابی به این امر، یک رگولاتور ولتاژ LDO 1.8 ولتی طراحی شده است و با استفاده از تکنولوژی CMOS 180 نانومتر شبیه سازی شده است و ولتاژ تغذیه آن 3.3 ولت است. شبیه سازی ها در سطح شماتیک در نرم افزار کیدنس برای پنج نوع مختلف مقاومت در یک LDO یکسان، انجام شده است و عملکرد آن ها از نظر دقت ولتاژ خروجی، پایداری و نسبت حذف منبع تغذیه (PSRR) مقایسه شده است. با توجه به نتایج شبیه سازی، تفاوتهای قابل توجهی در عملکرد LDOها با انواع مختلف مقاومت مشاهده شده است. LDO با مقاومت hpoly بهترین نتایج را از نظر پایداری نشان می دهد، در حالی که LDO با مقاومت pdiffb بالاترین PSRR را دارد.

2-طراحی LDO

A- طراحی زیر-مدارهای LDO

LDO در این مقاله از یک ساختار آپ-امپ تفاضلی تک طبقه برای تقویت کننده خطای خود، استفاده کرده است که در شکل 2 نشان داده شده است. این ساختار به دلیل سادگی طراحی و پایداری انتخاب شده است [6]. ترانزیستور گذر مورد استفاده در LDO، یک PMOS است. PMOS به عنوان ترانزیستور گذر، در اکثر LDOها بطور گسترده ای مورد استفاده قرار می گیرد، این به دلیل مشخصه عملکرد آن است که وقتی که ولتاژ گیت بواسطه یک ولتاژ آستانه از ولتاژ سورس کمتر باشد، ترانزیستور روشن می شود. این امر آن را برای سیستم های با ولتاژ تغذیه کم، که در حال حاضر در بیشتر طرح های مدار مجتمع وجود دارد، مناسب می سازد [7]، زیرا تکنولوژی CMOS با گذشت زمان از نظر مقیاس کوچکتر می شود. اگر NMOS به عنوان ترانزیستور گذر استفاده شود، به یک ولتاژ بالاتر که برای روشن کردن ترانزیستور گذر کاملا کافی باشد، نیاز است. اگر ولتاژ تغذیه به اندازه کافی بزرگ نباشد، مدارهای مکمل برای افزایش ولتاژ گیت مورد نیاز است.

همان طور که در شکل 1 نشان داده شده است، دو مقاومت برای شبکه فیدبک در LDO استفاده شده است. در این طرح مقدار VREF برابر 1.2 ولت است و گره فیدبک LDO را روی این ولتاژ تنظیم می کند. برای حفظ جریان از پیش تنظیم شده 10μA که از دو مقاومت عبور می کند، یک مقاومت 120kΩ برای R2 مورد نیاز است. برای تولید ولتاژ خروجی 1.8 ولت در LDO، R1 در 60kΩ تنظیم شده است. با یک خازن بار 100pF تنظیم جریان بار برای شبیه سازی 10mA است. ظرفیت خازنی بار براساس LDOهای بدون خازن در دسترس، تعیین شد [8,9].

B- انواع مقاومت تست شده

انواع مختلف مقاومت در کتابخانه فرآیندCMOS 180nm در دسترس است. مقاومت هایی با مقدار مقاومت کوچکتر وجود دارند (در محدوده ده ها اهم تا کیلو اهم) در حالی که مقاومت هایی که می توانند مقادیر مقاومت بزرگتری را فراهم کنند، نیز وجود دارد (تا محدوده مگا اهم). هر نوع مقاومت دارای عنصر پارازیتی مخصوص به خود است که توسط قواعد طراحی و استانداردهای تکنولوژی مدل شده است، که این به این معنی است که پارازیتی ها هنگام شبیه سازی مقاومت در نظر گرفته می شوند. مقاومت های آزمایش شده در این مقاله، همه در دسته مقاومت های بزرگتر هستند، همچنین مقاومت های R1 و R2 در محدوده ده ها و صدها کیلو اهم هستند. مقاومت های تست شده که به مرحله نهایی رسیدند پنج نوع هستند که در زیر ذکر شده است:

طراحی SRM مبتنی بر بهینه سازی چند منظوره زیرفضای دنباله

SRM Design Based on the Sequence Subspace Multi-objective Optimization

چکیده

1. مقدمه

2. تعیین توپولوژی SRM

3. بهینه سازی چند منظوره SRM

A. ساده سازی توپولوژی روتور SRM

B. تعیین اهداف بهینه سازی

C. بهینه سازی چند منظوره زیرفضای متوالی مربوط به SRM

4. تست نمونه اولیه SRM

5. نتیجه گیری

منابع

چکیده

برای طراحی بهینه موتور رلوکتانسی سنکرون  (SRM)، توپولوژی روتر و انتخاب متغیرهای مختلف طراحی به عنوان چالش مهمی باقی می ماند. به طور کلی روتور SRM تنها در جهت محوری یا شعاعی طراحی می شود و متغیرهای طراحی مبتنی بر تجربه کاهش می یابد؛ با این حال، فرآیند فوق وقت گیر است. در این مقاله با مقایسه عملکردهای SRM با ترکیب های مختلف قطب/ شکاف و تعداد موانع شار، توپولوژی SRM با 4 قطب/ 36 کشاف، سیم پیچ های توزیع شده و مانع شار  سه لایه پیشنهاد داده می شود. سپس روتور همره با موانع شار نامتقارن و ابتدای هموار پذیرفته می شود. علاوه بر این، روش Taguchi، الگوریتم تکامل تفاضلی  (DE) و ارزیابی Pareto با یکدیگر ادغام می شوند تا بهینه سازی چند منظوره زیرفضای دنباله، روش پیشنهادی طراحی SRM به دست می آید. در نهایت، نمونه اولیه 3kW SRM طراحی می شود و تحلیل عنصر محدود  (FEA) انجام می شود تا مزیت های فنی توپولوژی پیشنهادی SRM و روش های طراحی مورد ارزیابی قرار گیرد. 

1. مقدمه

اخیراً به دلیل نوسان قیمت آهن رباهای دائمی  (PM) و ناپایداری تامین مواد PM، موتور رلوکتانسی نامتقارن (SRM) به طور فزاینده در حوزه های مختلفی به ویژه خودروهای الکتریکی و کاربردهای صنعتی جذاب است. موتور SRM دارای عملکرد خوبی از نظر تضعیف شار و پایداری ساختاری برای اجتناب از به کارگیری PM است. با این حال، همچنان دارای معایبی از جمله ریپل زیاد گشتاور، چگالی پایین گشتاور و ضریب توان پایین است که قطب شدگی و کاربری آن را محدود می کند.

5. نتیجه گیری

به منظور بهبود مشخصات ریپل زیاد گشتاور، تراکم کم گشتاور و ضریب توان پایین SRM، این مقاله در ابتدا توپولوژی مناسب SRM را پیشنهاد می دهد. سپس طراحی SRM با ترکیب روش Taguchi، الگوریتم DE و ارزیابی Pareto برای تحقق بهینه سازی چند منظوره زیرفضای توالی انجام می شود. روش FEA مربوط به یک نمونه اولیه 3 کیلو واتی تایید می کند که توپولوژی پیشنهادی SRM و روش طراحی می توانند با الزامات طراحی چند منظوره سازگار باشند و همچنی دارای ارزش مرجع طراحی و کاربری است.

Abstract

For an optimal design of synchronous reluctance motor (SRM), rotor topology and the choice of numerous design variables remain a significant challenge. Generally, the rotor of SRM is only designed in the axial or radial direction, and the design variables are reduced based on experience; however, the above process is time-consuming. In this paper by comparing performances of SRM with different pole/slot combinations and the numbers of flux barriers, the SRM topology with 4-poles/36-slots combinations, distributed windings, and three-layer flux barrier is first proposed. And then, the step-skewed rotor with asymmetry flux barriers and flat tips are adopted. Further, the Taguchi method, differential evolution (DE) algorithm and Pareto evaluation are integrated to implement the sequence subspace multi-objective optimization, the proposed SRM design scheme is obtained. Finally, a 3kW SRM prototype is designed and its FEA (finite element analysis) is carried out to validate the technical advantages of proposed SRM topology and design methods.

I. INTRODUCTION

Recently, due to the price fluctuation of permanent magnets (PM) and the instability of the supply of PM materials, the synchronous reluctance motor (SRM) has become increasingly attractive in various fields, especially in electric vehicles and industrial applications. The SRM has good flux-weakening performance and structural stability to avoid the use of PM. However, it still has some disadvantages such as large torque ripple, low torque density and low power factor, which restricts its popularization and application.

V. CONCLUSION

To improve characteristics of large torque ripple, low torque density and low power factor of SRM, this paper firstly proposes an appropriate SRM topology. And then, the SRM design is accomplished by combining Taguchi method, DE algorithm and Pareto evaluation to realize the sequence subspace multi-objective optimization. The FEA of a 3kW prototype confirms that the proposed SRM topology and design scheme can meet the multi-target design requirements, which also has the value of design reference and applications.

تصویری از مقاله ترجمه و تایپ شده در نرم افزار ورد

طراحی SRM مبتنی بر بهینه سازی چند منظوره زیرفضای دنباله

SRM Design Based on the Sequence Subspace Multi-objective Optimization

تجزیه و تحلیل ایزوژومتری و اتصال هارمونیک استاتور-روتور برای شبیه سازی ماشین های الکتریکی

Isogeometric analysis and harmonic stator–rotor coupling for simulating electric machines

چکیده

1. مقدمه

2. مدل تجزیه و تحلیل ایزوگومتریک  ماشین الکتریکی

2. 1. تحلیل و بررسی ایزوگومتریک

3. اتصال  استاتور روتور

3. 1.  تجزیه دامنه

3. 2. زیر ساخت تكراري

3. 3. اتصال هارمونیک  استاتور- روتور

3.4   شرايط بزرگ‌ترین کران پایین و کوچک‌ترین کران بالا

3. 5. اثبات

4. کاربرد: ماشین همگام آهنربای دائمی

4. 1. مقایسه بین تجزیه و تحلیل ایزوگومتریک  و روش اجزاي محدود FEM

5.  نتیجه گیری

چکیده

پژوهش حاضر آنالیز ایزوگومتریک  را به عنوان جایگزینی برای اجزای محدود  کلاسیک به منظور شبیه سازی ماشین های الکتریکی ارائه می دهد. از طریق گسسته سازی ایزوگومتریک مبتنی بر اسپلاین، می توان به دقت قوس‌هاي دایره اي را پارامتری نمود، و به موجب آن از هر نوع خطای هندسی  در نمایش شکاف هوا   که در آن  دقت بالا  الزامی  است، جلوگیری نمود.  به منظور افزایش عمومیت این روش، و فراهم آوردن امکان چرخش، دامنه محاسبات روتور و استاتور به صورت مستقل به عنوان نهادهای چندگانه ایجاد شده اند. سپس اين دو دامنه فرعي با استفاده از توابع پایه هارمونیک در رابط به هم متصل شده اند که اين امر موجب مشکل نقطه ی حائل می شود. ويژگي‌هاي آنالیز ایزوگومتریک در تركيب با اتصال دهنده هارمونیک استاتور-روتور  ارائه شده است. نتایج و عملکرد اين رویکرد جدید با نتايج و عملكرد روش اجزاي محدود کلاسیک با استفاده از یک ماشین همزمان مغناطیسی دائمی به عنوان یک نمونه مقايسه شده است.

1. مقدمه

تجزیه و تحلیل ایزوگومتریک (IGA)  برای اولین بار درپژوهش [1،2] مطرح شد و به عنوان یک روش اجزاي محدود (FEM)  با استفاده از یک فضای تابع گسسته قابل درك است  که کلیت چندجمله ای کلاسیک را به اثبات می رساند. تجزیه و تحلیل ایزوگومتریک قبلاً در زمینه های مختلف مانند مهندسی مکانیک [ 3 ] و دینامیک سیالات [ 4 ] مورد استفاده قرار گرفته است. یک مرور دقيق تر از زمینه های کاربردی مربوطه را می توان در پژوهش [ 5 ] یافت. 

5.  نتیجه گیری

در این مقاله، تجزیه و تحلیل ایزوگومتریک برای مدل سازی PMSM مورد استفاده قرار گرفته است. از آنجایی که امکان پارامتری کردن دقیق قوس دایره ای وجود دارد،  ازتقریب های شکل هندسی که تحت روش اجزاي محدود کلاسیک  است، اجتناب می شود. یک رویکرد چندگانه  برای مدلسازی روتور و  استاتور بصورت جداگانه استفاده شده است.  اتصال بین این دو قطعه  توسط زیر ساخت تکراری  و یا با استفاده از توابع پایه هارمونیک انجام شده است. برای تست دومین اتصال به اصطلاح هارمونیک استاتور-روتور، یک مورد آزمون ساخته شده است که برای گسسته سازی فضایی نشان داده شده است. اتصال هارمونیک استاتور و روتور منجر به مسئله  نقطه زینی شکل  می شود که ثبات تنظیمات ما  را تضمین می نماید. همانگونه که توسط این مثال نشان داده شده، تجزیه و تحلیل ایزوگومتریک با اتصال هارمونیک استاتور-روتور یک جایگزین جدید و محتمل برای روش های استاندارد عناصر محدود برای شبیه سازی ماشین الکتریکی است .

Abstract

This work proposes Isogeometric Analysis as an alternative to classical finite elements for simulating electric machines. Through the spline-based Isogeometric discretization it is possible to parametrize the circular arcs exactly, thereby avoiding any geometrical error in the representation of the air gap where a high accuracy is mandatory. To increase the generality of the method, and to allow rotation, the rotor and the stator computational domains are constructed independently as multipatch entities. The two subdomains are then coupled using harmonic basis functions at the interface which gives rise to a saddle-point problem. The properties of Isogeometric Analysis combined with harmonic stator–rotor coupling are presented. The results and performance of the new approach are compared to the ones for a classical finite element method using a permanent magnet synchronous machine as an example.

1. Introduction

Isogeometric Analysis (IGA) was first introduced in [1,2] and can be understood as a Finite Element Method (FEM) using a discrete function space that generalizes the classical polynomial one. IGA has already been applied in different fields such as, e.g., mechanical engineering [3] and fluid dynamics [4]. A more elaborated overview of relevant application fields can be found in [5].

5. Conclusion

In this work IGA has been applied to model a PMSM. Since it is possible to parametrize circular arcs exactly, geometric approximations, from which the classical FEMs suffer, are avoided. A multipatch approach is used to model the rotor and the stator separately. The coupling between the two parts has been carried out by iterative substructuring or by using harmonic basis functions. To test the latter so-called harmonic stator–rotor coupling, a test case has been constructed for which the convergence of the spatial discretization has been shown. The harmonic stator–rotor coupling leads to a saddle-point problem for which our setting attains stability. As illustrated by the example, IGA with harmonic stator–rotor coupling is a new and promising alternative to standard finite element procedures for electric machine simulation.

تصویری از مقاله ترجمه و تایپ شده در نرم افزار ورد

تجزیه و تحلیل ایزوژومتری و اتصال هارمونیک استاتور-روتور برای شبیه سازی ماشین های الکتریکی

Isogeometric analysis and harmonic stator–rotor coupling for simulating electric machines

شنت دیجیتالی جدا شده کم نویز برای تقویت کننده های دقیق قدرت کلاس D

Low-Noise Isolated Digital Shunt for Precision Class-D Power Amplifiers

• برای دانلود رایگان مقاله انگلیسی با فرمت pdf بر روی عنوان انگلیسی مقاله کلیک نمایید.
• برای خرید و دانلود ترجمه فارسی آماده با فرمت ورد، روی عنوان فارسی مقاله کلیک کنید.

ژورنال

تصویری از مقاله ترجمه و تایپ شده در نرم افزار ورد

شنت دیجیتالی جدا شده کم نویز برای تقویت کننده های دقیق قدرت کلاس D

Low-Noise Isolated Digital Shunt for Precision Class-D Power Amplifiers

• برای دانلود رایگان مقاله انگلیسی با فرمت pdf بر روی عنوان انگلیسی مقاله کلیک نمایید.
• برای خرید و دانلود ترجمه فارسی آماده با فرمت ورد، روی عنوان فارسی مقاله کلیک کنید.

ناظر حالت پیشرفته برای کنترل ولتاژ DC-Link مبدل های سه فاز ای سی – دی سی

An Enhanced State Observer for DC-Link Voltage Control of Three-Phase AC/DC Converters

• برای دانلود رایگان مقاله انگلیسی با فرمت pdf بر روی عنوان انگلیسی مقاله کلیک نمایید.
• برای خرید و دانلود ترجمه فارسی آماده با فرمت ورد، روی عنوان فارسی مقاله کلیک کنید.

تصویری از مقاله ترجمه و تایپ شده در نرم افزار ورد

ناظر حالت پیشرفته برای کنترل ولتاژ DC-Link مبدل های سه فاز ای سی – دی سی

An Enhanced State Observer for DC-Link Voltage Control of Three-Phase AC/DC Converters

• برای دانلود رایگان مقاله انگلیسی با فرمت pdf بر روی عنوان انگلیسی مقاله کلیک نمایید.
• برای خرید و دانلود ترجمه فارسی آماده با فرمت ورد، روی عنوان فارسی مقاله کلیک کنید.