دانلود رایگان ترجمه مقاله تحلیل لرزه ای و طراحی ستون های دیوار برشی کامپوزیت بتن (ساینس دایرکت – الزویر ۲۰۱۷)
این مقاله انگلیسی ISI در نشریه الزویر در ۱۹ صفحه در سال ۲۰۱۷ منتشر شده و ترجمه آن ۳۵ صفحه بوده و آماده دانلود رایگان می باشد.
دانلود رایگان مقاله انگلیسی (pdf) و ترجمه فارسی (pdf + word) | |
عنوان فارسی مقاله: |
تجزیه و تحلیل لرزه ای و طراحی ستون های دیوار برشی کامپوزیت بتن ورقه فولادی |
عنوان انگلیسی مقاله: |
Seismic analysis and design of steel-plate concrete composite shear wall piers |
دانلود رایگان مقاله انگلیسی: | مقاله انگلیسی |
دانلود رایگان ترجمه با فرمت pdf: | ترجمه pdf |
دانلود رایگان ترجمه با فرمت ورد: | ترجمه ورد |
مشخصات مقاله انگلیسی و ترجمه فارسی | |
فرمت مقاله انگلیسی | |
سال انتشار | ۲۰۱۷ |
تعداد صفحات مقاله انگلیسی | ۱۹ صفحه با فرمت pdf |
نوع مقاله | ISI |
نوع نگارش | مقاله پژوهشی (Research article) |
نوع ارائه مقاله | ژورنال |
رشته های مرتبط با این مقاله | مهندسی عمران |
گرایش های مرتبط با این مقاله | زلزله شناسی – سازه – ساختمان های بتنی |
چاپ شده در مجله (ژورنال) | سازه های مهندسی |
کلمات کلیدی | دیوار برشی کامپوزیت ورقه فولادی – مدل تحلیلی – بتن پر – صفحه فولادی – معادله مبتنی بر مکانیک – مدل های قابل پیش بینی آماری |
کلمات کلیدی انگلیسی | Steel-plate composite shear wall – Analytical model – Infill concrete – Steel faceplate – Mechanics-based equation – Statistical predictive models – LS-DYNA222222222222222 |
ارائه شده از دانشگاه | گروه مهندسی عمران، سازه و محیط زیست، دانشگاه بوفالو، نیویورک، ایالات متحده |
نمایه (index) | Scopus – Master Journals – JCR |
شناسه شاپا یا ISSN | ۰۱۴۱-۰۲۹۶ |
شناسه دیجیتال – doi | https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.12.024 |
رفرنس | دارای رفرنس در داخل متن و انتهای مقاله ✓ |
نشریه | الزویر – Elsevier |
تعداد صفحات ترجمه تایپ شده با فرمت ورد با قابلیت ویرایش | ۳۵ صفحه با فونت ۱۴ B Nazanin |
فرمت ترجمه مقاله | pdf و ورد تایپ شده با قابلیت ویرایش |
وضعیت ترجمه | انجام شده و آماده دانلود رایگان |
کیفیت ترجمه |
مبتدی (مناسب برای درک مفهوم کلی مطلب) |
کد محصول | F2128 |
بخشی از ترجمه |
متغیرهای طراحی در این مطالعه عبارتند از: نسبت طول به عرض دیوار (AR)، نسبت آرماتور (RR)، نسبت باریکی صفحات فولادی (SR)، نسبت بار محوری (AL)، مقاومت بازدهی صفحات فولادی (SS) و مقاومت فشرده بتن (CS). نسبت آرماتور به عنوان نسبت سطح مقطعی صفحات فولادی به سطح مقطعی دیوار SC تعریف میگردد. نسبت باریکی صفحات فولادی فاصله بین اتصالات بوده (ستونهای میلهای) که بوسیله ضخامت صفحه فولادی تقسیم میگردد. نسبت بار محوری همان نسبت نیروی فشرده محوری کاربردی و مساحت کلی دیوار است. اطلاعات مربوط به آنالیز عنصر محدود و نتایج آنالیز واریانس (ANOVA) و مشتقات معادلات قابل پیش بینی در قسمتهای زیر ارائه میگردد.
هدف کلی کد عنصر محدود LS_DYNA جهت انجام مطالعه آماری استفاده گردید. مدل عددی تأیید شده ستون دیوار SC برای محاسبات واکنش چرخشی معکوس و سطح غیر ارتجاعی بطور خلاصه در زیر بیان شده است. اطلاعات جزئی در مورد عناصر محدود، اندازه توری و مطالعات همگرایی مربوطه و فرمول بندی اتخاذ شده را میتوان در (۹،۲۶) پیدا کرد. دو مشخصه مدل بدین صورت هستند: (a) استفاده از مدل ساختاری Winfrith بوده که انتقال نیروی برشی در شکافها، باز و بسته کردن شکافها، از بین رفتن مقاومت و سختی در مسیر موازی با شکافها و فشار سفت کننده را نشان داده و (b) الگوریتم تماس جهت در نظر گرفتن اصطکاک بین بتن پر و صفحات فولادی را و جهت امتناع از نفوذ به بتن از طریق فولاد و بالعکس استفاده از رویکرد مبتنی بر مجازات را ممکن ساخته است. مدل بتن Winfrith در LS-DYNA که توسط Broadhouse توسعه یافته برای بتن پر مورد استفاده قرار گرفت. در این سه سطح (پایین، متوسط و بالا) برای مقاومت بازده صفحات فولادی و مقاومت فشرده بتنی مورد استفاده قرار گرفت. مقاومتهای فشرده بتنی ۲۷٫۵ MPa, 42 MPa, and 55 MPa جهت نشان دادن مقادیر پایین، متوسط و بالای مقاومت فشرده استفاده شدهاند. ویژگیهای مادی برای ورودی مقاومتهای فشرده بتنی در مدل LS-DYNA در جدول ۱ نشان داده شده است. مدول یانگ برای بتن با استفاده از معادله (۱۹٫۲٫۲٫۱(b)) of ACI 318-14 [29]: محاسبه گردید. مقاومت کششی و انرژی ترک (شکستگی) بتن در هر بخش ۲٫۱٫۳٫۳٫۱ و ۲٫۱٫۳٫۳٫۲ (۳۰) با توجه به اندازه کلی ۱۹mm برای تمام درجه بندیهای بتن محاسبه گردید. عرض شکاف به عنوان محاسبه گردید. مدل پلاستیسیته-خطی-تکهای در LS-DYNA برای صفحات فولادی و اتصالات استفاده گردید. صفحه فولادی ASTM و جهت نشان دادن مقادیر مقاومت بازده کم، متوسط و بالا مورد استفاده قرار گرفته است. شکل ۱ روابط تنش به افزایش طول نسبی که برای فولادهای ASTM A36, A588, A852 فرض شده برای صفحات فولادی بکار میروند. بازده اسمی و مقاومت نهایی ستونها و میلهها ۳۴۵ وMPa ۴۵۰ فرض شده و برای تحلیل تغییر نمیکند. ویژگیهای مادی ورودی برای LS-DYNA برای درجات مختلف فولاد رد جدول ۲ ارائه شده است. مطالعات در مقادیر گزارش برای ضریب اصطکاک بین فولاد و بتن بین ۰٫۲ و ۰٫۷ میباشد. دومین مورد از این مطالعات مرتبط ترین بررسی به مطالعات گزارش شده در اینجا محسوب میگردد. Rabbat و همکاران ۱۵ بلوک بتنی بر صفحات فولادی را مانند ساختار بررسی شده دیوار SC مورد آزمایش قرار دادند. نتایج حاکی از آن بود که ضریب اصطکاک بین ورقه استیل صاف و بتن موجود بین ۰٫۵۷ و ۰٫۷ تغییر میکند. ضریب اصطکاک بین صفحات فولادی و بتن پر به کمترین مقدار در محدوده (۰٫۵۷) Rabbat و همکاران تعیین گردید. تأثیر اصطکاک بین صفحات فولادی و بتن پر در واکنش سراسری درون سطح ستونهای دیوار SC توسط نویسندگان نشان داده شد زیرا فشارهای نرمال بر سطح مشترک بسیار کم بود. فرمول سازی سطح به سطح اتوماتیک تماس در LS-DYNA بمنظور نمونه سازی اصطکاک بین بتن پر و صفحات فولادی مورد استفاده قرار گرفت. فرمول سازی GRANGE- در LS-DYNA جهت اتصال ستونها و میلهها به عناصر بتنی پر استفاده گردید. ستونها و میلهها با استفاده از عناصر پرتو به شکل معینی ایجاد گردید. بتن پر و صفحات فولادی با استفاده از عناصر جامد ۸ گرهای ۲۵٫۴ _ ۲۵٫۴ _ ۲۵٫۴ mm وعناصر پوسته ۴ گرهای بصورت نمونه شکل گرفتند. فرمول سازی فشار ثابت (ELFORM = 1 در LS-DYNA و Belytschko-Tsay بدنه ساختمان استفاده میشوند. مقطع برشی که عنصر پرتو را یکپارچه ساخته (Hughes-Liu beam in LS-DYNA [27]) برای اتصالات بکار میرود. مدلهای LS-DYNA دیوارهای SC در شکل ۲ نشان دادخ شده است. طول و ضخامت دیوارها ۱۵۲۴mm و ۳۰۴٫۸mm جهت مقایسه نتایج آزمایشی تنظیم شدهاند [۸–۱۰]. ارتفاع دیوارهای SC جهت دستیابی به نسبت طول به عرض مورد هدف در محدوده ۰٫۳ تا ۳ انتخاب میگردند.
طراحی آزمایشات (DOE) (35) جهت کشف موثر و کارآمد تأثیر متغیرهای طراحی بر واکنش درون سطح ستونها دیوارهای SC و توسعه رابطه جابجایی نیروی جانبی سه خطی استفاده شده که آنالیز لرزهای ساختارهایی که چنین ستونهایی را ترکیب کرده ممکن میسازد. شکل ۳ نشان دهنده هندسی طراحی کارخانهای (فاکتوریل) د ویا سه سطحی به همراه طراحی کامپوزیت مرکزی سه فاکتور A، B و C است. طراحی فاکتوریل دو سطحی (شکل۳a) غالبا استفاده میگردد زیرا نیازمند حداقل تعداد شبیه سازیها برای یک مشکل با متغیرهای طراحی بسیار میباشد. (۳۵). بهرحال یک طراحی فاکتوریل دو سطحی فرض میکند که واکنش در محدوده متغیرهای طراحی در نظر گرفته شده در آنالیز خطی خطی هستند. این فرض ممکن است برای سیستمها با واکنش خطی قابل اجرا نباشد. در این مطالعه، یک طراحی فاکتوریل سه سطحی، شش فاکتوری و کسری جهت ایجاد ترکیبات مختلف متغیرهای طراحی استفاده گردید: ساخته شده توسط طراحی کامپوزیت اصلی صورت محور (شکل ۳b) بوسیله نقاط مرکز و محوری صورت محور (در شکل نشان داده شده۳b) در طراحی فاکترویل کامل ۶ فاکتور افزایش یافت. طراحی کامپوزیت مرکزی که از دو طراحی فاکترویل دو سطحی با محوطه (حدود) تشکیل شده، تعداد فاکتورها، محوطه محوری، محوطه مرکزی بوده و جهت ایجاد مدلهای سطحی واکنش مرتبه دوم بمنظور جلوگیری از انجام آزمایش فاکتوریل کامل سه سطحی استفاده میگردد (شکل ۳c). روش طراحی کامپوزیت مرکزی تأثیرات دوره مرتبه اول و دوم در واکنش ( ) را در نظر میگیرد. سه سطح (پایین، متوسط و بالا) برای هر متغیر طراحی در نظر گرفته شده است. سطوح پارامترهای طراحی استفاده شده در آنالیز عددی در جدول ۳ نشان داده شده است. مقادیر موجود در پرانتزها مقادیر رمز گذاری شده در آنالیز را نشان میدهند؛ سطوح پایین، متوسط و بالا فاکتورها با ۱- و +۱ مشخص شدهاند. |