دانلود ترجمه مقاله تعامل حرکتی شمع ها در پراکندگی جانبی زمین – نشریه اسپرینگر

• فهرست مطالب:

چکیده
طرح کلی مسئله
۲- شبیه سازی عددی شمع ها داخل خاک های دارای پراکندگی جانبی
۳- تأیید روش عددی
۴- عوامل موثر بر فشار نهایی خاک های پخش شده بطور جانبی
۴-۱ تفسیر پیش بینی های عددی p-y
۴-۲ مکانیزم های موثر بر مقاومت نهایی p-y
۴-۳ ارزیابی پارامتری مقاومت نهایی p-y
۵- تشریح مطالب

• بخشی از ترجمه:

– تشریح مطالب
جهت ارزیابی اهمیت عملی و حوزه کاربرد یافته های قبلی، پیش بینی های عددی با پیش بینی های تجربی و روش هایی که اخیراً توسط براندنبرگ و همکارانش، کوبرینوسکی و ایشینهارا و توکیماتسو و سوزوکی پیشنهاد شده اند، مقایسه می شود. کلیه این روش ها، از آزمایشات سانتریفیوژ و میز لرزان بزرگ، به نتایج آزمایشگاهی دست یافته اند و هیچ مرجع مشخصی برای اثرات آماسی که در این مقاله تشریح شد، ایجاد نمی کنند. پیش بینی های عددی و نیز تجربی به یک مورد مشابه اشاره دارند که در آن شمع بتنی به طول ۸ متر و قطر ۰٫۶ متر با سختی خمشی ۲۵۰۰۰۰ کیلونیوتن مترمربع در یک لایه ماسه نوادا به ضخامت ۸ متر با تراکم نسبی ۵۰% جای داده شده و در پایه خود دارای تکیه گاه گیردار (صلب) است. زاویه اصطکاک خاک برابر ۳۳ درجه و وزن شناور آن γ^’=۹٫۸۱ کیلونیوتن بر مترمکعب می باشد. براساس رابطه تجربی ارائه شده توسط توکیماتسو و سید، تعداد ضربات معادل SPT برای این خاک بصورت=۱۱ (N1)60-cs=44×〖۰٫۵۰〗^۲ تخمین زده می شود. جهت بررسی اثراتی آماس در بخش فوقانی شمع، پیش بینی های عددی برای دو ضریب نفوذپذیری ماسه نشان داده شده اند: k=6.1e-5 m/s برای ماسه های ریز یا ترکیب های ماسه و لای و k=3.05e-3 m/s برای ماسه های درشت دانه یا ترکیب های شن و ماسه. توجه داشته باشید که روش های عددی، اثرات نفوذپذیری را لحاظ نمی کنند و در نتیجه پیش بینی های مربوطه برای هر دو مقدار k یکسان باقی می مانند. علاوه بر این، پیش بینی های صورت گرفته براساس مقاله براندنبرگ و همکارانش، به عنوان یک محدوده برای مقادیر کران های پائین و بالای ضریب منحنی p-y، mp=0.050, 0.165 استنتاج شده اند، در حالی که پیش بینی های صورت گرفته براساس مقاله توکیماتسو و سوزوکی برای یک مقدار ضریب کاهشی β≈۰٫۱۰ (برای z<10 m) نتیجه گیری شده اند.

• بخشی از مقاله انگلیسی:

۵ Discussion

To evaluate the practical significance and the field of application of the previous findings, numerical predictions are compared to empirical predictions with the recently proposed methods of Brandenberg et al. (2007), Cubrinovski and Ishihara (2007) and Tokimatsu and Suzuki (2009). All these methods draw upon experimental results from centrifuge and large shaking table tests, and do not make any explicit reference to the dilation effects discussed in this paper. The numerical, as well as, the empirical predictions refer to the same case, where an L = 8m long and D = 0.6m diameter concrete pile, with bending stiffness EI = 250000 kNm2, is installed in an 8m thick uniform Nevada sand layer with Dr = 50 % relative density, and is rigidly supported at its base. The friction angle of the soil was taken equal to ϕ = ۳۳◦ and the buoyant weight as γ = ۹٫۸۱ kN/m3. Based on the empirical relation by Tokimatsu and Seed (1987), the equivalent SPT blow count for this soil was estimated as (N1)60−cs = 44 × ۰٫۵۰۲ = ۱۱٫ To explore the effects of dilation at the upper part of the pile, the numerical predictions are shown for two different permeability coefficients of the sand: k = 6.1e−۵m/s, typical for fine sands or silt-sand mixtures, and k = 3.05e−۳m/s, typical of coarse sands or sand-gravel mixtures. Note that the empirical methodologies do not account for permeability effects and consequently the associated predictions remain the same for both values of k. Furthermore, the predictions according to Brandenberg et al. (2007) are drawn as a range, for the lower and the upper bound values of the p–y curve multiplier mp = 0.050 and 0.165, while the predictions by Tokimatsu and Suzuki (2009) are drawn for a reduction multiplier value equal to β ≈ ۰٫۱۰(for z < 10 m).

دانلود رایگان مقاله انگلیسی

خرید ترجمه فارسی مقاله